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1.一種靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，主要包括以下步驟：
步驟1，收集儲(chǔ)層地質(zhì)及流體性質(zhì)基本參數(shù)；
步驟2，收集靶向壓裂酸化井裂縫及靶向分支裂縫參數(shù)；
步驟3，將靶向壓裂酸化井主裂縫單翼、分支裂縫依次進(jìn)行編號(hào)，針對(duì)主裂縫單翼、分支裂縫通過(guò)空間離散均分成長(zhǎng)度相等的ns個(gè)線匯，針對(duì)每一個(gè)線匯建立考慮儲(chǔ)層邊界效應(yīng)、應(yīng)力敏感的儲(chǔ)層滲流模型；
步驟4，考慮流體沿不規(guī)則裂縫面非均勻流入主裂縫、靶向壓裂酸化分支裂縫，再通過(guò)靶向壓裂酸化分支裂縫匯入主裂縫，裂縫內(nèi)非均質(zhì)導(dǎo)流能力分布、裂縫內(nèi)高速非達(dá)西效應(yīng)影響建立流體在水力裂縫內(nèi)的壓降模型；
步驟5，建立耦合流體在儲(chǔ)層基質(zhì)和靶向壓裂酸化裂縫內(nèi)高速非達(dá)西流動(dòng)的壓裂酸化井產(chǎn)量計(jì)算模型；
步驟6，在給定儲(chǔ)層條件、井底流壓，以生產(chǎn)360d靶向壓裂酸化井的累計(jì)產(chǎn)量為目標(biāo)，優(yōu)化靶向壓裂酸化井的裂縫參數(shù)。
2.如權(quán)利要求1所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟1中儲(chǔ)層地質(zhì)及流體基本參數(shù)，包括氣藏長(zhǎng)度、氣藏寬度、氣藏厚度、氣藏應(yīng)力敏感系數(shù)、氣藏束縛水飽和度、儲(chǔ)層溫度、儲(chǔ)層滲透率、儲(chǔ)層孔隙度、原始地層壓力、天然氣擬臨界溫度、天然氣擬臨界壓力、天然氣擬對(duì)比溫度、天然氣壓縮系數(shù)、天然氣相對(duì)密度、天然氣密度、天然氣粘度；井筒參數(shù)包括井筒半徑、壓后井底流壓。
3.如權(quán)利要求1所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟2中靶向壓裂酸化井裂縫及靶向分支裂縫參數(shù)包括：壓裂酸化井主裂縫長(zhǎng)度、主裂縫滲透率，分支裂縫條數(shù)、分支裂縫位置、分支裂縫長(zhǎng)度以及分支裂縫滲透率。
4.如權(quán)利要求1-3任一項(xiàng)所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟
3中將壓裂酸化單翼裂縫以及每一條分支裂縫離散成ns個(gè)線匯，對(duì)每一個(gè)線匯建立考慮儲(chǔ)層邊界效應(yīng)、應(yīng)力敏感的儲(chǔ)層滲流模型，具體包括：
a、將壓裂酸化井主裂縫單翼裂縫以及每條靶向裂縫均等分成ns個(gè)線匯，針對(duì)每一個(gè)線匯構(gòu)建封閉邊界箱形氣藏點(diǎn)源函數(shù)解的Green函數(shù)表達(dá)式：
其中：
式中：
—無(wú)限大平面中坐標(biāo)點(diǎn)(x0,y0)以 定質(zhì)量流量生產(chǎn)(t-t0)時(shí)間后在坐標(biāo)點(diǎn)(x,y)的瞬時(shí)擬壓力，MPa2/(Pa·s)；
—原始地層擬壓力，MPa2/(Pa·s)；
—坐標(biāo)點(diǎn)(x0,y0)定流量生產(chǎn)時(shí)的產(chǎn)量，kg/ks；
φ—儲(chǔ)層基質(zhì)孔隙度，無(wú)因次；
Ct—流體壓縮系數(shù)，MPa-1；n表示計(jì)數(shù)單位，無(wú)量綱；
τ—連續(xù)生產(chǎn)的持續(xù)時(shí)間，ks；
χ—導(dǎo)壓系數(shù)，m2·MPa/(Pa·s)，χ＝K/(μctφ)；
K—儲(chǔ)層原始滲透率，m2；
μ—流體粘度，Pa·s；
t—從開(kāi)始生產(chǎn)時(shí)計(jì)量的生產(chǎn)時(shí)間，ks；
xe—封閉邊界箱形氣藏區(qū)域在x方向上的兩邊界分別位于x＝0和x＝xe；
xw—線匯在x方向上的坐標(biāo)，m；
ye—封閉邊界箱形氣藏區(qū)域在y方向上的兩邊界分別位于y＝0和y＝y(tǒng)e；
yw—線匯在y方向上的坐標(biāo)，m；
根據(jù)真實(shí)氣體狀態(tài)方程，計(jì)算出地面標(biāo)況下的產(chǎn)量：
結(jié)合式(1)和(3)，得到封閉邊界箱形氣藏的點(diǎn)源函數(shù)：
式中：
pi—原始地層壓力，MPa；
p—目前地層壓力，MPa；
q—地面標(biāo)況下的體積流量，m3/ks；
psc—標(biāo)況壓力，MPa；
ρsc—標(biāo)況下氣體密度，kg/m3；
Tsc—標(biāo)況溫度，K；
T—儲(chǔ)層溫度，K；
Z—當(dāng)前儲(chǔ)層壓力下的天然氣偏差系數(shù)，無(wú)量綱；
Zsc—標(biāo)準(zhǔn)狀況下的天然氣偏差系數(shù)，無(wú)量綱；
在壓裂酸化井生產(chǎn)過(guò)程中，由于儲(chǔ)層壓力下降導(dǎo)致滲透率降低，因此任意時(shí)刻儲(chǔ)層滲透率是地層壓力的函數(shù)，即Kp表示應(yīng)力敏感效應(yīng)下的儲(chǔ)層滲透率；
Kp＝Kexp[-α(pi-p)]?????(5)
式中：
Kp—儲(chǔ)層目前滲透率，mD；
-1
α—儲(chǔ)層應(yīng)力敏感系數(shù)，MPa ；
pi—原始地層壓力，MPa；
p—目前地層壓力，MPa；
考慮致密氣藏為封閉箱形氣藏，目前地層壓力p由封閉箱形定容氣藏的物質(zhì)平衡方程公式(6)進(jìn)行計(jì)算：
式中：
z—目前地層壓力下氣體偏差因子，無(wú)因次；
zi—原始地層壓力下氣體偏差因子，無(wú)因次；
Gp—壓裂酸化氣井累計(jì)產(chǎn)量，m3；
3
G—原始地質(zhì)儲(chǔ)量，m；G＝xe·ye·h·(1-sw)/Bg；
h—封閉箱形氣藏高度，m；
sw—含水飽和度，％；
Bg—?dú)怏w體積系數(shù)，無(wú)量綱；
b.考慮致密儲(chǔ)層靶向壓裂酸化井存在應(yīng)力敏感效應(yīng)，建立靶向酸壓壓裂酸化井儲(chǔ)層基質(zhì)滲流模型；
采用空間離散裂縫方法，將主裂縫單翼以及每一條靶向酸壓裂縫離散為ns個(gè)線匯，針對(duì)每一個(gè)線匯源在生產(chǎn)過(guò)程中的壓力響應(yīng)通過(guò)每個(gè)線匯生產(chǎn)時(shí)的壓力響應(yīng)疊加得到；裂縫上任一位置M(xi,j,yi,j)處由產(chǎn)量為qi+1,j的線匯N(xi+1,j,yi+1,j)產(chǎn)生的壓力響應(yīng)為：
式中：
pi,j—第i條裂縫上第j線匯微元段中心處壓力，MPa；
qi+1,j—第i條裂縫上第j線匯微元段在地面標(biāo)況下的體積流量，m3/ks；
(xi,j,yi,j)—第i條裂縫上第j線匯微元段中心處的坐標(biāo)，m；
(xi+1,j,yi+1,j)—第i+1條裂縫上第j線匯微元段中心處的坐標(biāo)，m；
i，j—裂縫離散單元編號(hào)，無(wú)因次；
由于壓裂酸化每條主裂縫單翼以及靶向酸壓分支裂縫總共用N條，針對(duì)每一條裂縫離散為ns個(gè)微元段，采用上述思想，則得到共N*ns個(gè)離散單元在t時(shí)刻生產(chǎn)時(shí)在地層某點(diǎn)O處產(chǎn)生的壓力響應(yīng)方程：
其中F(i+1,j),(i,j)(t)表示在生產(chǎn)時(shí)間t時(shí)刻，N(xi+1,j,yi+1,j)位置處離散單元對(duì)M(xi,j,yi,j)位置處離散單元的影響，即阻力函數(shù)，表達(dá)式如下：
式中：
N—總的裂縫編號(hào)數(shù)，條；
ns—單翼裂縫離散單元數(shù)，個(gè)；
i—裂縫條數(shù)編號(hào)數(shù)，1≤i≤N，條；
j—裂縫離散單元編號(hào)數(shù)1≤j≤N，個(gè)；
h—儲(chǔ)層厚度，m。
5.如權(quán)利要求4所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟4考慮流體沿不規(guī)則裂縫面非均勻流入裂縫、裂縫內(nèi)非均質(zhì)導(dǎo)流能力分布、裂縫內(nèi)高速非達(dá)西效應(yīng)等影響建立流體在水力裂縫內(nèi)的壓降模型，具體包括：
a.基于Forchheimer方程，建立非均勻?qū)Я髁芽p縫內(nèi)高速非達(dá)西流動(dòng)方程為：
式中：
pi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元中部裂縫內(nèi)流體壓力，Pa；
vi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元中部裂縫內(nèi)流體速度，m/s；
βi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元中部裂縫內(nèi)流體速度系數(shù)，m-1；
ρi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元中部裂縫內(nèi)流體密度，kg/m3；
Ki,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元裂縫滲透率，m2；
其中βi,j的數(shù)值大小用公式(15)計(jì)算得到，考慮酸化壓裂過(guò)程中裂縫滲透率恒定，因此速度系數(shù)進(jìn)一步寫為：
在式(10)中，總壓力梯度Δpi,j/Δxi,j由兩部分構(gòu)成，第一部分為方程右端第一項(xiàng)的縫內(nèi)達(dá)西流動(dòng)壓降，第二部分為方程右端第二項(xiàng)的縫內(nèi)高速非達(dá)西效應(yīng)產(chǎn)生的流動(dòng)壓降，將式(10)中的第二項(xiàng)即非達(dá)西流動(dòng)壓降用符號(hào)pDfi,j表示，則有：
式中：
式中：
γg—?dú)怏w相對(duì)密度，無(wú)量綱；
Mair—空氣分子質(zhì)量，g/mol；
R—?dú)怏w常數(shù)，無(wú)量綱；
Z—?dú)怏w壓縮因子，無(wú)量綱；
T—儲(chǔ)層溫度，K；
wi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元處的縫寬，m；
Bg—?dú)怏w體積系數(shù)，無(wú)量綱；
qsc—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元流量折算到地面標(biāo)況下的產(chǎn)量，m3/d；
psc—標(biāo)況壓力，MPa；
Tsc—標(biāo)況溫度，K；
依據(jù)壓裂酸化裂縫單翼(靶向酸壓裂縫)縫寬由跟部到趾部逐漸變窄實(shí)際情況，應(yīng)用空間離散方法，將每個(gè)裂縫微元處理為等腰梯形，即每條人工裂縫單翼是由ns個(gè)等腰梯形構(gòu)成，從而實(shí)現(xiàn)縫寬沿縫長(zhǎng)的楔形變化，第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元中部的縫寬wi,j表示為：
式中：
wi,j—第i條裂縫編號(hào)上第j個(gè)離散單元的中部寬度，mm；
wmin,i—第i條裂縫趾端寬度，mm；
wmax,i—第i條裂縫跟端寬度，mm；
流體沿著裂縫面非均勻流入靶向裂縫面后會(huì)因流體高速非達(dá)西效應(yīng)而產(chǎn)生非線性流動(dòng)，則M(xi,j,yi,j)到靶向酸壓裂縫與壓裂酸化主裂縫交點(diǎn)O(xi,0,yi,0)處產(chǎn)生總的壓降損失并換算到地面標(biāo)況下的產(chǎn)量為：
在主裂縫上非靶向裂縫與主裂縫交互點(diǎn)外主裂縫內(nèi)壓力降落公式也按照式(17)計(jì)算，在主裂縫上靶向裂縫與主裂縫交互點(diǎn)處，除了產(chǎn)生達(dá)西、非達(dá)西壓降外，還會(huì)產(chǎn)生匯入壓降和加速度壓降，以編號(hào)為第i條靶向裂縫通過(guò)點(diǎn)O(xi,0,yi,0)匯入主裂縫上d點(diǎn)和a之間；
以靶向裂縫匯入氣體與主裂縫氣體混合時(shí)的控制體ΔL進(jìn)行研究，考慮氣體在改變速度方向前流線a，匯入氣體的流線c，將兩種氣體在b處匯入的這一段簡(jiǎn)化成緩變流，由連續(xù)性方程、能量守恒方程等研究流體在匯聚過(guò)程產(chǎn)生的壓力損失；
考慮混合損失時(shí)，其連續(xù)性方程為：
q1+q3＝q4??????(18)
式中：
q1—主裂縫入口處的流量，m3/s；
q3—靶向裂縫匯入處的流量，m3/s；
q4—主裂縫入口與靶向裂縫匯入后的流量之和，m3/s；
在匯合位置處的能量方程為：
式中：
p1、p4—分別為主裂縫入口處、出口處的壓力，MPa；
v1、v4—分別為主裂縫入口處、出口處的氣體流速，m/s；
h14—靶向裂縫匯入主裂縫的能量損失，m；
ρ—密度kg/m3；
g—重力加速度m/s2；
其中，混合能量損失為：
式中：
q3—靶向裂縫流入量，m3/s；
A—主支裂縫截面積，m2；v3為分支氣體的速度，m/s；
—主支與分支的夾角，(°)；
根據(jù)式(19)、式(20)結(jié)合整理得到主裂縫入口端和出口端由于加速度壓降和摩阻壓降導(dǎo)致壓力差為：
將利用式(21)計(jì)算的加速度壓降、摩阻壓降與采用式(17)計(jì)算的壓降相結(jié)合，得到考慮靶向裂縫匯入壓降損失處的主裂縫壓降方程；
當(dāng)靶向壓裂酸化裂縫的流體匯入主裂縫后，在壓裂酸化主裂縫內(nèi)的流體壓降方程滿足式(17)的表達(dá)式。
6.如權(quán)利要求5所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟5中建立耦合流體在儲(chǔ)層基質(zhì)和靶向壓裂酸化裂縫內(nèi)高速非達(dá)西流動(dòng)的壓裂酸化井產(chǎn)量計(jì)算模型，具體包括：
a.建立靶向壓裂酸化井儲(chǔ)層-基質(zhì)耦合流動(dòng)模型，考慮流體從儲(chǔ)層滲流到井眼的過(guò)程劃分為儲(chǔ)層滲流和裂縫內(nèi)高速非達(dá)西流動(dòng)，且氣體從儲(chǔ)層沿裂縫面非均勻流入裂縫，根據(jù)在裂縫壁面處壓力連續(xù)且相等原則，即根據(jù)觀察點(diǎn)M(xi,j,yi,j)處壓力連續(xù)并由式(8)和(17)建立壓力連續(xù)方程；
b.考慮定井底流壓生產(chǎn)時(shí)井底壓力為定值，裂縫與井眼相交處O(x0,y0)的壓力為井底流壓：
p0＝pwf????(22)
式中：
p0—人工裂縫與井眼相交處的壓力，MPa；
pwf—井底流壓，MPa；
c.建立壓裂酸化井基質(zhì)-裂縫耦合流動(dòng)的瞬態(tài)滲流模型
聯(lián)立方程(8)、(17)和(22)得到t時(shí)刻第j裂縫離散微元段的基質(zhì)-裂縫耦合流動(dòng)的瞬態(tài)滲流連續(xù)性方程：
式(23)就建立起了靶向壓裂酸化井的瞬態(tài)產(chǎn)量計(jì)算模型；
基于在生產(chǎn)時(shí)間t＝Δt下的瞬態(tài)產(chǎn)能模型式(23)，根據(jù)時(shí)間疊加原理，求解出任意時(shí)刻t＝nΔt下的非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能方程；以第j(1≤j≤N*ns)個(gè)裂縫離散微元段在生產(chǎn)時(shí)間到t＝nΔt時(shí)非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)能方程可以寫為：
式中：k—時(shí)間單元計(jì)量數(shù)，無(wú)因次；
對(duì)于式(24)，一共由N*ns個(gè)方程組成，其中每個(gè)離散段流量為未知數(shù)，即存在N*ns個(gè)未知數(shù)，由于方程個(gè)數(shù)與未知數(shù)是相等的，因此數(shù)學(xué)模型是可解的，求解得到任意時(shí)刻nΔt每個(gè)離散單元的流量，從而疊加得到靶向壓裂酸化井的日產(chǎn)量：
q—靶向壓裂酸化井的日產(chǎn)量，m3/d；
結(jié)合式(24)、(25)即可求解出任意時(shí)刻t＝nΔt下的非穩(wěn)態(tài)產(chǎn)產(chǎn)量，將計(jì)算得到任意時(shí)刻裂縫產(chǎn)量進(jìn)行疊加，得到累計(jì)產(chǎn)量：
式中：
3
Gp—累計(jì)產(chǎn)量，m；
t—生產(chǎn)時(shí)間計(jì)算器，天；
d—累計(jì)生產(chǎn)時(shí)間，天。
7.如權(quán)利要求6所述的靶向壓裂酸化井裂縫參數(shù)優(yōu)化方法，其特征在于，步驟6中在定壓裂酸化裂縫長(zhǎng)度條件下，以壓裂酸化井的累計(jì)產(chǎn)量為目標(biāo)，精細(xì)優(yōu)化壓裂酸化井導(dǎo)流能力分布。